gh1140高温合金棒gh1140高温合金价格
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GH1140高温合金特性：
GH1140高温合金在550℃-800℃温度范围内长期使用后稍有硬化现象，使室温塑性下降；在700℃以上长期工作时产生沿晶界氧化，可采用65、66-4、W-2和W69-1珐琅涂层、或固体渗Al和真空喷镀Al涂层进行有效保护。合金的综合性能高温GH3030合金，而与GH3039合金相当，可作为这二个合金代用料。
GH1140高温合金化学成分：
元素
C
Cr
Ni
W
Mo
Al
Ti
Fe
Ce
Mn
Si
P
S
min
0.06
20.0
35.0
1.4
2.0
0.2
0.7
Bal
max
0.12
23.0
40.0
1.8
2.5
0.6
1.2
0.05
0.7
0.8
0.025
0.015
热处理制度
焊接件：1070℃-1090℃，空冷。
棒材、锻件：1070-1090℃，保温2-3小时，空冷。
板材、丝材、管材：1050-1080℃，空冷或水冷。
密度：8.09
GH1140抗氧化性能:
合金在空气介质中试验100h的氧化速率见表
θ/℃
700
800
900
1000
1100
氧化速率/(g/(m2.h))
0.014
0.028
0.139
0.27
0.523
GH1140工艺性能与要求
1、热成型工艺
2、锻造时装炉温度≤700℃，加热温度1160℃±20℃，终端温度不低于900℃。
3、板坯热轧加热温度1160℃±20℃，轧制温度1180~950℃，进后一个孔型时温度控制在950~1000℃范围内。
4、热轧板荒轧加热温度1120℃，荒轧温度1120~850℃，热轧板一火轧成，总变形量要大于50%。
5、冷轧板轧压下量为30%~40%，成品板平整变形量不得大于3%。
gh1140冷成型性能
gh1140具有良好的塑性，成形工序在室温下进行。当以多次成形工艺制造零件时，每次冷成型后均进行中间，热处理。成型前零件表面涂以硝基清漆。
接头的显微组织
对比不同光束偏移量条件下的接头横截面形貌，发现其整体宏观形貌差别不大。因此，取光束偏移量为0时的典型接头进行组织分析。
典型接头的横截面宏观形貌如图5所示。从图5中可以看出，焊缝中未见裂纹、气孔等缺陷，焊缝上宽下窄，最宽处达到2mm左右，而下面熔宽在0.6mm左右，呈典型的“酒杯状”，并以激光作用中心为基准对称分布，这符合连续激光焊焊缝的特点。焊缝横截面上半区呈“洋葱环”状，存在分层现象，这是由于异种金属在激光高能束热源作用下化，熔池对称流动，不同的熔化金属不完全混合，且激光的快速加热及冷却使得熔池中金属来不及均匀化。
图6为图5中各区放大图。图6a为GH1140熔合线附近的显微组织图，由图可见，对比母材的等轴晶组织(如图1)，焊缝内侧为粗大的枝状晶，枝状晶的生长方向基本垂直于熔合线且向中心生长，根据母材的组织特征，枝状晶主干为面心立方结构的镍基奥氏体相，即y相，枝晶间存在一定的成分偏析，表现出颜色的差异。原先存在于母材中的块状Ti(CN)颗粒消失。DD407侧焊缝也呈现枝状晶组织，如图6b，枝晶的生长方向明显不同，一个垂直于熔合线，而另一个垂直于母材的[001]方向。根据DD407母材的组织分析，靠近DD407侧焊缝的枝晶主干为组织y相，而晶间为y相。因为DD407母材中y'相占70%的体积比，在快速加热冷却的激光焊条件下，组织成分不可能均匀化。焊缝近上表面中心区的组织形态如图6c所示。由图可见，原先部分垂直于熔合线生长的枝晶，其生长方向发生变化，两侧都变为垂直于母材的[001]方向，而且在焊缝中心上侧出现了一个等轴晶区，如图6c中虚线区域。生长方向的改变是择优生长的结果，生长方向主要有两个，温度梯度方向及最易生长方向。在焊缝中心，温度梯度的影响越来越小，最易生长方向起决定作用，因而出现生长方向改变的现象。
光束偏移量对接头显微硬度的影响
图7为不同光束偏移量条件下，近上表面水平线上，接头显微硬度的分布情况。由图可见，接头的显微硬度变化趋势一致，即从GH1140侧经焊缝到DD407侧，其显微硬度呈逐渐递增趋势，并且都高于GH1140母材。这也应证了拉伸试验中接头都断裂在GH1140母材上的试验结果。GH1140母材侧熔合线附近没有出现明显的软化或硬化，这主要跟焊接方法有关，激光焊接接头的热影响区较窄。当光束偏移量为-0.2mm时，焊缝区整体的微观硬度与GH1140母材差别不大。相应地，光束偏向DD407越多，DD407的熔合量增加，焊缝显微硬度也增加，但都小于DD407母材的显微硬度。
